山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司
主營產(chǎn)品: 通風機
風機廠商-小型木材烘干房風機批發(fā)-冠熙風機
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比較兩種葉輪的振動模態(tài),可以看出,每種葉片的低階模態(tài)都表現(xiàn)出從葉片頂部到根部的彎曲變形,高階模態(tài)是葉片兩側(cè)的扭轉(zhuǎn)變形。風機葉輪各級的形狀變形和較大變形都在葉片頂部,葉片角度可調(diào)的葉輪的葉片變形相對較大,因為其材質(zhì)為尼龍66,剛度小于Q235,更容易變形。葉片角固定葉輪的葉根與輪轂固定,因此葉根與輪轂相對穩(wěn)定,基本無變形。由于葉片角度可調(diào)葉輪增加了角度調(diào)節(jié)機構(gòu),使得葉根彎曲變形和扭轉(zhuǎn)變形較小。風機實驗采用了力錘激勵、加速度傳感器采集信號、LMS數(shù)據(jù)采集與處理等方法。該測試的主要過程包括:支持被測對象、選擇激勵方案、布置傳感器、確定輸入通道、建立測試模型和與通道相關(guān)、確定分析帶寬、測量和保存數(shù)據(jù)。由于輪轂變形基本為0,風機葉輪通過柔性彈性繩懸掛在輪轂上進行測量。振動方式選擇力錘激振,固定錘擊點,移動傳感器測量。由于葉片的明顯變形,每個葉片頂部和根部有兩個測量點,葉片下方輪轂有一個測量點,每個葉輪有50個測量點。建立合適的圓柱坐標系,測量各測點的相對坐標,建立測試模型。傳感器布置完畢后,測試通道與模型中相應(yīng)的測量點相關(guān)聯(lián)。通過力錘激勵收集數(shù)據(jù)。同樣的方法依次測量每個葉輪的50個測量點。在PolyMax輸入模塊中選擇已有的fr集,在高層穩(wěn)態(tài)圖中選擇符號較多的列,即阻尼頻率、頻率和模向量穩(wěn)定性。
從風機不同位置和X、Y、Z三個方向的周向振動來看,風機下部固定在底座上,比其他三個周向位置振動小。風機頂部水平振動為嚴重,主要為1159.86赫茲和1351.40赫茲、1828.22赫茲等高頻振動??傮w而言,風機振動主要是兩級葉輪葉片通過頻率與1159.86赫茲之和引起的,其次是高頻氣動力引起的振動和風機基頻的倍頻。風機振動主要為1351.40赫茲、1640.75赫茲、189.91赫茲和238.82赫茲。風扇基頻的第四個頻率189.91赫茲與風扇罩的第五階固有頻率193.70赫茲相似??赡馨l(fā)生共振。應(yīng)通過優(yōu)化風機結(jié)構(gòu)來避免共振,以避免風機的基頻和倍頻。
1)對風機機殼前六階固有頻率進行模態(tài)試驗。風扇基頻的第四個頻率與外殼的第五個固有頻率相似。應(yīng)通過優(yōu)化風機結(jié)構(gòu)來避免共振。
2)風機進出口振動較小,振動頻率主要為風機基頻及其倍頻。兩級葉輪和電機振動較大,主要是由流場氣動力引起的高頻寬帶振動引起的。
3)由于風機下部固定在底座上,產(chǎn)生的振動小于周向位置。風機頂部的水平振動為嚴重。可以考慮在頂部安裝一個減震器以減少振動。
通過在風機葉尖壓力面附近擴展合適的葉尖平臺,可以有效地減小葉尖泄漏和氣動損失。模擬了三種風機不同長度和初始位置的吸力面小翼葉柵的內(nèi)部流場。結(jié)果表明,三段小翼可以改善葉柵頂部的流動狀況,并在不同程度上削弱泄漏渦的強度。周志華等[10]計算了某型渦軸發(fā)動機高壓渦輪一級的三維流場。結(jié)果表明,錐形間隙能有效地控制間隙內(nèi)的泄漏流速,減少間隙內(nèi)的堵塞,從而提高其整體性能。在套管處理方面,Yang等人[11]發(fā)現(xiàn)自循環(huán)殼體處理后壓縮機的穩(wěn)定流量范圍明顯增大,這是由于葉片負荷降低、低能流體吸附能力降低和周向流量畸變能力降低所致。風機的不同分區(qū)數(shù)的非軸對稱套管處理。實驗表明,合理的非軸對稱殼體處理結(jié)構(gòu)可以使壓縮機的穩(wěn)定裕度提高13%,峰值效率提高0.8%。提率的原因是加工槽對壓氣機葉頂流場產(chǎn)生低頻非定常影響信號。風機在低速壓縮機上測試了不同結(jié)構(gòu)的斜槽殼體處理。實驗表明,合理的配置可以提高壓縮機效率1%~2%,而不會對失速裕度產(chǎn)生不利影響。